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课程代码： 0759 学年学季：20212
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1、在梁的整体稳定计算中， 说明所设计梁（ ）。* W# I2 b, k5 O
* d: ~+ v3 `. m! U6 {. 不会丧失整体稳定
W( {5 f! u5 S- K8 L. 梁的局部稳定必定满足要求
! H' O A. v# d3 m H. 处于弹性工作阶段
# F8 M1 l! }" i( U+ n. 梁不会发生强度破坏 9 c0 y3 ^+ g1 A4 ?
2、在碳素结构钢中，（ ）不能用于焊接承重结构。" `8 I: O# e( Y$ w7 Z9 B
9 A' w Y% T7 N
/ B1 L Q, {. ^. L: [, l
. Q235-B3 h1 @8 M% \/ q1 G- U
. Q235-A
/ h- C, \% q7 B. d1 u X. Q235-C% W( C. r' q3 b) U
. Q235-D
' n% o& U$ Y2 D" E) _. B3、轴心受压构件的整体稳定系数φ与（ ）等因素有关。
: G1 u# l! D- S# S0 I. R3 L
' b8 k' u' [9 P ], J' d" ^& G: M }- d b1 b) `) W
. 构件截面类别、钢号、长细比 3 Q* k- r+ F7 N- n9 B: d9 n& L
. 构件截面类别、计算长度系数、长细比
1 B, _+ E) i& `. 构件截面类别、两个方向的长度、长细比( @" V* N+ Q$ [0 r/ `0 q
. 构件截面类别、两端连接构造、长细比 9 y1 F1 s, O/ B2 ?$ H* U) A G3 A
4、 一般按构造和施工要求，钢板是上螺栓的最小允许中心间距为（ ）。
: Y6 |# S8 d2 P0 h9 Y; o
1 B. b# {+ n0 u- Y! n. 1.5 d0
# W6 a" e5 |# ^$ m. 3d
" \% F; U$ c7 f% L: ]% m. 3d0
) Z% Q+ _: s- M- l. 2d0 T G8 Y: N- C! Z% q' P+ N* H+ {
5、高强螺栓承压型连接的极限状态为（ ）。# Z8 @, B; @. N. n1 j8 Z* V
7 ]+ R% t( l* Y7 {; N0 T
. 板件孔壁发生承压破坏- I0 X7 ]! [6 |2 M) n. \
. 螺栓杆被剪坏
* V7 p2 E" f: {. 螺栓杆被剪坏和板件孔壁发生承压破坏两种形式中的最先发生者
8 }) s& o _1 k( v& V( V. 板件接触面刚好产生滑移 2 T5 g" j/ z$ c
6、采用螺栓连接时，构件发生冲剪破坏，是因为( )。% K! f" [$ Q1 l
* A' ~( f) o+ Y" i
. 截面削弱较多
9 H9 M. k: ]1 U. 栓杆较细 `, b" }: v5 I! ~; h) V
. 边距或螺栓间距太小
) E3 e6 a7 C+ j0 P& q. 钢板较薄
8 U) i1 h3 n& q1 u" G3 W+ r1 _; D) n7、计算格构式压杆对虚轴x轴的整体稳定性时，其稳定系数应根据（ ）查表确定。
. w; X& G# m2 n. Z+ |$ w, l ' @% e2 n! H( \& h
. λy' @' _/ @* f) O, |1 V, Y& l1 ]* D
. λ0x 9 P6 L8 k) v/ C7 o+ m8 w
. λ0y
- ?$ w$ K/ v/ ?4 N, Y& m. λx 1 Z# u5 B) _- d n
8、角钢和钢板间用侧焊搭接连接，当角钢肢背与肢尖焊缝的焊接尺寸和焊缝长度都相等时，（ ）。1 [( Q7 K* {! u, u5 |
$ N3 b) P& D1 x6 O5 F9 Z9 X5 L1 r
' R/ ~* O, ?" ~1 W. 角钢肢尖的侧焊缝受力大于角钢肢背的侧焊缝
- |! o) l- ^: o2 {" Z- Q4 J/ l. 由于角钢肢背和肢尖的侧焊缝受力不相等，因而连接受有弯矩的作用
( h6 f' i+ G6 l. 角钢肢背的侧焊缝受力大于角钢肢尖的侧焊缝
4 j' Q% I1 y: t( Y' e7 A" A7 m) W. 角钢肢背的侧焊缝与角钢肢尖的侧焊缝受力相等
7 T, X p5 ^2 X7 s- `) ^$ |9、钢材牌号Q235，Q355，Q390是根据材料（ ）命名的。 W+ A5 g' O1 h6 x: H. y2 k
- o$ Z7 T1 }/ t2 h; ~
2 t0 e2 u& s' r2 o8 I: u2 B$ M. 标准强度8 i0 [2 L/ m0 R. G! c+ z
. 屈服点 $ @7 K. D, Q% \3 u; ^) Z
. 含碳量7 ~& j) F/ Q% {7 o8 u( R! B" |2 K
. 设计强度 3 [6 D0 r' Q6 ~) [' m
10、在低温工作的钢结构选择钢材除强度、塑性、冷弯性能指标外，还需（ ）指标。* {+ j7 N1 L# L3 r m% _
. P/ d0 n, J% ?3 I# q7 i9 M) v! {* V! x& T- ~
. 低温冲击韧性
6 D( x1 n" N, ?) t4 o. 疲劳强度
- C3 G( V6 u$ h n. R2 h, p. 低温屈服强度
- C9 Z& K- d4 n4 l/ u. 低温抗拉强度
7 S/ i* x# V+ J+ o$ t1 I$ g11、有关强度设计值与标准值的下列说明，何项正确（ ）？1 N( o) `0 U* S8 T
. _1 C- @) r0 I$ i, k
* [9 [- ?5 I8 k+ S* d: _ f( j/ }. 强度设计值大于强度标准值。) `0 f- V# t4 j, J$ C
. 强度设计值等于强度标准值；
# l8 S. R% d( D# ^! A. ]9 ?5 D J. 强度设计值小于强度标准值； ! U- w5 @, O* X. y
. 强度设计值为强度标准值乘以相应抗力分项系数后的数值； h4 j8 U/ l2 ~! T& N9 [6 y9 N
12、 梯形钢屋架支座端斜杆几何长度为L，其平面内计算长度为（ ） 。9 n* W( S; D7 Z3 y
3 v' W5 _: S+ I* c9 C6 S. 0.75L( n4 u% `( P' g: }' d. U6 B
. L 6 }8 ?( C! c% C$ ?: N% b
. 0.9L
) Q9 P r0 Q( U' d4 s5 k. 0.8L
8 `/ y$ ]3 T+ l8 ~13、下列屋架中，只能与柱做成铰接的钢屋架形式为（ ）。
1 q/ n- r& M" ^$ C7 G 4 a4 N6 Z# n1 ~1 z. G8 Y; {" P
4 z \" O2 B- G/ g; W& Z4 T. 梯形屋架
& X( M; U0 ]' a. 平行弦屋架2 R/ b7 D* i3 q( f
. 三角形屋架 . B( _, K9 ^0 \
. 人字形屋架
5 w. A" @, \" g" V! R0 {14、轴心压杆采用冷弯薄壁型钢或普通型钢，其稳定性计算（ ）。
- q+ N; Z4 a# y- I& V% q9 S
7 o, y( b* h" o6 Y1 P$ F7 |& Z( h9 _+ C) J U
. 仅稳定系数取值不同
! u) K Y" f [( [, C; I E9 b. 完全不同
) C9 C3 n% }3 `0 p: z7 ~- t. 仅面积取值不同$ W+ t6 s7 x( m" _2 W4 K$ e
. 完全相同 ; r* U4 P6 M- {$ ]2 M' ]' P9 e
15、钢材脆性破坏同构件（ ）无关。
; I2 `, G8 G q, ]# ]! L2 L ' z. n" R- F9 |1 E: n
- a) m7 h3 x0 ^. 低温影响, a, m/ C1 t- _4 z) {! e
. 弹性模量
; i U: _4 X( ~$ s8 L1 W. 应力集中 z* C y# t3 u
. 残余应力
' N" E' l. J* q |$ L16、在直接受动力荷载作用的情况下，下列情况中采用（ ）连接方式最为适合。
) G+ a1 F. r3 [ , U1 H$ L* U" l7 v
% i4 H" I- s2 T- p3 B
. 普通螺栓
" { v g1 s9 ~+ X M+ i7 s. 高强度螺栓 / ?4 B, o `0 U8 ~4 o8 ~
. 角焊缝
% D# C6 {1 J" f. 对接焊缝 * N5 C+ }9 ^' e r: X Z
17、格构式受压柱的换算长细比为λ0x=μ. λx。这里μ的取值为（ ）。& `0 c( u/ _2 q+ ^/ m
3 p% Q. J1 l L5 I% ]% n" z# y4 j- d/ d% j" {+ G( f
. μ=0.7
8 z- d! N2 E5 U. k$ E a; Y# l. μ>1
/ ~. B" d5 N; H* ~8 D/ b% G8 Z. μ=1' F8 `, z7 M6 U& Q
. μ=0.5 ! E3 J0 \& {3 }0 v2 E0 u/ G, h' x
18、 为避免屋架杆件在自重作用下产生过大的挠度，在动力荷载作用下产生剧烈振动，应使杆件的（ ）。
& p% b- l0 f8 e# B
8 Q8 A% l- S$ _8 }% ^
$ ~- q' C Y) w# P# T- @9 T. λ≤【λ】
$ R f+ R0 J7 O/ ]3 E1 D2 ~! T9 X. N/An ≤f" c- A4 b: m2 O3 s) M
. B、C两项
6 s: Z& } H+ ~& @+ P. m" W. N/φA ≤f
1 r' U) Z$ ?) ~% t& v19、有四种不同厚度的Q345钢，其中（ ）厚的钢板强度设计值最高。. r2 y2 G6 n$ B6 T" r+ F* X: v3 D
& |3 |! m) J/ S3 K% T; {
2 r E7 T* h }# q6 I# i. 52mm
0 J& C: ^. {% u0 {* R. 18mm
O2 e) D& f7 `) \1 s; T. 36mm/ Z/ U. e* x2 u6 W+ J
. 12mm
" {6 t' W7 O! K- V' y# H! D# t20、焊接工字形截面梁腹板配置横向加劲肋的目的是（ ）。! ]2 ~! O! s0 J6 \# h
( W" X1 k c( K E, x: d9 Z% p
0 M% z; F* ~# v$ j" z. }/ t
. 提高梁的抗剪强度
1 j* A9 W" ^4 W/ d& s% Q9 j. 提高梁的局部稳定性
+ K. n! @8 u6 S( J. 提高梁的整体稳定性4 `2 n0 U# `! w$ O% O6 K# m
. 提高梁的抗弯强度 % ?' e' J/ z- V% w
21、焊缝连接计算方法分为两类，它们是（ ）。
. G- W2 B! m2 v" p: M8 h& J1 R
+ M3 M# F" k$ g! _6 M; Z
- C# t, m# l- ]2 ~$ _7 {. 对接焊缝和角焊缝 % m* i6 J1 R9 U# C( C: S
. 连续焊缝和断续焊缝
6 D+ t4 |) i9 E/ a0 L+ q. 手工焊缝和自动焊缝
7 `& _5 W& Q; I) J' b1 l3 {. 仰焊缝和俯焊缝
' l* c. t" a2 ^! y6 _3 R22、实腹式偏心受压构件在弯矩作用平面内的整体稳定验算公式中的γx主要是考虑（ ）。
0 [- i7 |% }' d
+ I# t! o9 P2 Z& d, i$ I6 ]! F5 e& C9 i0 I" O
. F. 截面塑性发展对承载力的影响 # _& d% u0 V# j" M% `
. 残余应力的影响
1 a6 t3 m* K' P/ ]( i0 L. 初偏心的影响9 R- V9 J; L/ @' l+ O
. 初弯矩的影响 9 r; B1 U7 v* ?* I4 i
23、某构件发生了脆性破坏，经检查发现构件存在下列问题，但可以肯定对该破坏无直接影: R6 D5 G: q& |3 u- ^- B" g
响的为（ ）。
) a' `; Q- u4 r5 J
' J( i: ]1 P# _8 L6 L2 K% p" n4 p; G' w
. 构件有构造引起的应力集中1 s5 s6 Z9 B& T, g/ ?* t/ l
. 存在冷加工硬化
4 I6 [/ P) }9 C1 c- F. 构件的荷载增加速度过快3 x) A4 G/ y# o& _% b0 a3 m1 O( M
. 钢材屈服点过低
: s# T& q" {: B; h24、工字形或箱形截面梁、柱截面局部稳定时通过控制板件的何种参数并采取何种重要措施来保证的？（ ）
2 s& D! h/ }7 U; b: K' O, n- O/ w6 D( m: @" i( p* |
& W( z7 A- y3 c* b$ ?1 I' A) O. Z6 O. 控制板件的应力值并减小板件的厚度: Z! f) ?+ |1 K
. 控制板件的宽（高）厚比并增设板件的加劲肋
9 v+ T) ^7 {$ [$ s. 控制板件的宽（高）厚比并加大板件的厚度
4 p, T! E# B: B5 G: a( c/ m. 控制板件的边长比并加大板件的宽（高）度 ! z: w# V' [) V# i8 w: t9 ~
25、屋架设计中，积灰荷载应与（ ）同时考虑。
5 `6 B: L+ G4 ?# N/ M% G( J" k- q 4 O( k3 f: l3 ?) G1 f( i
6 |% A6 c/ ^; s3 @: g% g. 雪荷载
/ S- S6 q5 j5 Y% i- E1 N. 屋面活荷载和雪荷载两者中的较大值 % q* _8 q1 w- R# I; r) A. }! i
. 屋面活荷载和雪荷载
4 B, s% ]6 R# k4 c4 T+ T. 屋面活荷载 8 Z6 O2 g: Y2 o* Y" Q5 |
26、 在主平面内受弯的工字形截面组合梁，在抗弯强度计算中，允许考虑截面部分发展塑性变形，绕x轴和y轴的截面塑性发展系数 γx和γy分别为（ ）。& `& b+ e' n8 _2 |- W
" \9 C" j" l: w G: i, P0 b
1 w1 Y3 [6 V, }+ v: s' i9 c& Z4 ^2 E
. 1.05，1.2 : ?7 t B1 G& U7 J6 {" {' P
. 1.2，1.2
; ^5 X* u0 b0 y' U3 C! f2 O' u; X. 1.15，1.15' N, I C% h- [8 z* U, I
. 1.05，1.05 + Y8 t# S! Z) h- |3 M0 @$ `
27、轴心受压工字形截面柱翼緣的宽厚比和腹板的高厚比是根据下列哪项原则确定的（ ）。1 n% G/ Q- {2 g+ L2 K" K Z
; t1 n& K) w2 M. l
. 板件的临界应力不小于屈服强度( E( r- D/ a* N( r- M1 J1 c
. 板件的临界应力小于构件的临界应力
, k, B/ Y* }0 `: R. 板件的临界应力不小于构件的临界应力
8 `' D6 r4 R/ a1 j" H. 板件的临界应力小于屈服强度 / W: V5 J) Y/ x9 t0 ^
28、在钢桥中，采用摩擦型高强度螺栓或剪切承压型高强度螺栓连接形式。两者在同样直径条件下，其对螺栓孔与螺栓杆之间的空隙要求，以下（ ）项为正确的。
2 q& C0 T4 Z g! |
8 B5 Q) P Q, v: x, Y; Q0 X' b. m4 ^1 ^/ G6 K( B" q& ?
. 两者空隙要求相同# ?8 l' X- @$ i d4 V3 M* B! H
. 摩擦型空隙要求略小，剪切承压型空隙要求较大; a3 @ K6 d, ~+ G' w8 [
. 摩擦型空隙要求略大，剪切承压型空隙要求较小
7 g E4 X% W/ b7 c4 ^8 x3 v. 无空隙要求 # `3 S0 A6 h0 }
29、屋架上弦无节间荷载时，杆合理的截面形式是（ ）。
" r5 M1 R& `( }' _* E" D" b) M) p! q8 G% s# y+ D, T" R. ]
2 |# A$ m1 f4 E2 {% y5 z" u
. 两等边角钢组成的T形截面
? C2 x# r1 K- H" B9 z. 两不等边角钢长边相连的T形截面
1 e* m: j$ }, s1 J/ h9 n0 t2 w. 两等边角钢组成的十字形截面
R8 C3 V4 O9 u9 X& o. 两不等边角钢短边相连的T形截面
I- o6 b. e8 b) b1 ~1 `' U30、承重用钢材应保证的基本力学性能指标是下列哪项？（ ）
( h, n6 S% O; g5 g$ l( Y3 k ' N# g6 ~0 V6 u. W) Z
0 q3 m/ D0 w- V2 S. ^; M* W. 抗拉强度、屈服强度、冷弯性能
2 e; b7 Z, c, I, s& w8 v' @. 抗拉强度、伸长率、冷弯性能和硫、磷含量
" K8 ]+ z/ M) S% c. 屈服强度、伸长率、冷弯性能
' X3 ^4 A) f4 w7 C. 抗拉强度、屈服强度、伸长率和硫、磷含量 2 d6 Y( Z; k! _/ v6 m
31、 普通轴心受压钢构件的承载力经常取决于（ ）。
6 ^! ^( F# t& p 0 V! ^) g' _. h" Y0 B2 `- Y
, Z+ x, d8 v: z5 o. 强度
6 j: V" }, x+ J: w. 弯曲屈曲
{) ^: R7 v- O. 扭转屈曲
1 e3 g7 a; U% R* Q0 j$ ?. 弯扭屈曲 , \! s& n+ A; b" b- q& t8 N
32、承受静力荷载或间接承受动力荷载的工形截面压弯构件，其强度计算公式中，塑性发展系数γx取（ ）。6 v; e4 ~, `6 L% l
; T0 P* d1 D- h) a. G, L" X
, p$ S# T! X9 G* q& j( l- ?
. 1.25 } v" b! | C
. 1.05 & x$ t+ O4 r( z7 ]2 {0 d5 G
. 1.15$ o+ W' E( |; N A, H
. 1.0
. p$ s5 [) s% \ b9 \4 e$ J5 E33、 在构件发生断裂破坏前，有明显先兆的情况是（ ）的典型特征。8 M* I+ X) ~" e% Y8 ?! S2 h
9 [' B" i4 C) }' B
0 p6 c% S! Y" _! f. 失稳破坏
5 o. s# m! Z# G$ C1 I. 塑性破坏
, V+ I4 E F- i! y S3 }, z. 脆性破坏
3 w5 K1 v/ \! d! H' m. 强度破坏
0 H' Y# N. [) N) P34、单轴对称截面的压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面内，且使较大翼缘受压时，构件达到临界状态的应力分布（ ）。; m& P; i0 e2 t( s1 u
" b' g- W7 p- F) S, R. e
. 可能在拉、压侧都出现塑性 , U* _# j) B% I+ O5 l
. 只在受压侧出现塑性
: a: i9 L2 h9 u$ A7 V6 O2 h. 只在受拉侧出现塑性
8 l9 |( J( A7 _3 O+ a4 F' |. 拉、压侧都不会出现塑性
9 H1 _6 e+ v" A35、摩擦型高强度螺栓连接受剪破坏时，作用剪力超过了（ ）。! F. N' ?; y5 s) y, L# k
1 |* g, V2 o' I. U/ Y& l! ]
$ t3 \% Y" C9 S9 S! T. C. 连接板件的孔壁的承压强度$ t, M- V5 K/ N0 v- }
. 连接板件间的摩擦力 8 q' Q% B4 ~9 D) P9 `: j$ n
. 螺栓的抗拉强度6 U2 u- \7 |/ ?) p
. 连接板件间的毛截面强度 % B9 G O2 W4 R2 r3 e* u% @
36、在低温工作（-200C）的钢结构选择钢材除强度、塑性、冷弯性能指标外，还需（ ）指标。& `/ P" m4 z! e1 q; @7 p6 u( c2 W
+ e& {" G* x; o) U( W# S' }2 D/ i, o# l2 u
. 疲劳强度
! {/ A9 d- u, d. 低温屈服强度
9 L- f5 w; L& Q; N, \" _4 S. 低温抗拉强度
7 O* D' \* r. h" }" \4 _. 低温冲击韧性
+ {( E# E% a# O& b3 R0 C! T37、 某工字形截面梁采用Q235钢材，梁腹板的高厚比h0/tw=100时，腹板的状态为（ ）。 . A+ O) p; W0 r0 x* g
8 g( e: N+ e2 \( Y8 v2 _: O* M
5 ]' v, ]6 M4 F9 y5 Q. 局部稳定能够得到保证
' \" }% M; r7 H2 q$ V7 @3 n0 k" P f. 纯剪作用下局部稳定不能保证
- ]7 k/ f7 F7 t6 j& b% J- A. 纯弯作用下局部稳定不能保证
" N2 k7 E" O9 W. 纯剪作用下不会发生局部失稳
! C$ \0 C" Z" l7 q7 j38、单向受弯梁失去整体稳定时是（ ）形式的失稳。* {, T. v T; x
" C5 j) b, H& v' M) t- Z6 E6 G' [; R, [& V$ P: I8 i
. 双向弯曲, u2 g$ z* ~: j& a2 j
. 弯扭
/ B$ m3 O; S: m9 v+ ~# Q5 G, c. 扭转* b, r( w4 [' V5 x8 u4 |
. 弯曲 3 z C0 g- J# L/ t1 @- o# o
39、计算梁的（ ）时，应用净截面的几何参数。6 o4 `" x8 g$ [& a
M: j3 Z# l- D% N" Z( g
. 剪应力
' u* F1 x- u& v" }/ V. 局部稳定
2 e4 u7 i. G. t9 C2 u. 正应力 b" X) e P5 C8 `+ m
. 整体稳定 : p5 ^' B$ v& y
40、下列哪种梁的腹板计算高度可取等于腹板的实际高度（ ）。
4 Z$ ^+ U& H+ t! s
% E9 I/ p& p, u3 P
c& a7 z+ B7 M. 铆接组合梁1 f0 h& R* P5 H5 M
. 冷弯薄壁型钢梁
, z2 g- J* y0 A& v' G4 Q1 b. 热轧型钢梁
' J0 v* _" D5 k4 S. 焊接组合梁 + {# b. ~( s2 J! r' ]5 R; r% }+ r+ C S
41、 两根几何尺寸完全相同的压弯构件，一根端弯矩使之产生反向曲率，一根产生同向曲率，则前者的稳定性比后者的（ ）。+ T( K6 N% { L/ F" \( U
6 c* r S2 T' V# ^& V# t1 Q$ I7 |
1 n* [4 ?+ H* X9 [) Q. 无法确定
# d/ n5 C) B5 m& G. 相同6 w. |+ X1 d. \
. 好
: _7 N/ D4 D: s4 X# b. 差 # O( G# S3 d; J$ \4 d
42、计算摩擦型高强度螺栓连接的轴心拉杆的强度时（ ）。. W7 O# g; F% J* D; j5 s
7 e F7 M' R- @: o5 b% F* q7 ?9 X4 z. 需计算净截面强度和毛截面强度 2 G7 H7 e" D$ g/ g0 z
. 只需计算净截面强度
# w, L0 j( H+ \" i$ Z/ E/ E% Z. 只需计算毛截面强度' M% C. e) A5 M7 @ g1 a
. 视具体情况计算净截面强度或者毛截面强度
$ t" H* P& ^/ Z. q43、防止梁腹板发生局部失稳，常采取加劲措施，这是为了（ ）。. u ~# ~' V; n' @1 X3 Y
3 C4 O( M+ S6 A4 T; k
( P- ?6 U y- G
. 增加截面面积0 }1 N9 O4 W# \0 R) S1 O' |* l
. 增加梁截面的惯性矩
& O" V2 l0 q0 C6 @. 改变构件的应力分布状态4 _5 \- q3 ^: N9 `, `0 h5 r/ z
. 改变边界约束板件的宽厚比 * v/ p% ~6 }' G6 n" o/ Y/ X% h( r$ `
44、在多轴应力下，钢材强度的计算标准为（ ）。% h/ m7 W% w$ a U% ^ U" G
! ~( m; a5 ?' ^4 s
- ~4 A0 L; N h8 j. 折算应力达到fy 4 u& }8 L l" q2 A, w- M
. 最大拉应力或最大压应力达到fy- v& D! _: |$ s5 ]+ N
. 最大剪应力达到fv
5 y8 M3 i" B9 B- C8 E4 J& p. 主应力达到fy 9 ~ }9 V" G) `4 y( y1 R
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& O! ?2 r! L0 V7 A45、柱脚锚栓不宜用以承受注脚底部的水平反力，此水平反力应由底板与砼基础间的摩擦力或设置抗剪键承受。（ ）3 X1 _+ U3 O8 P6 Q1 C3 C
. A.√
# ~1 w4 F. E" D1 M- |. B.×
9 d& \: H. k0 t46、由于稳定问题是构件整体的问题，截面局部削弱对它的影响较小，所以稳定计算中均采用净截面几何特征。（ ）
+ F* X" U' P5 E8 R. A.√" V5 n5 t3 B0 v0 u; O; X( x2 z
. B.×
0 [$ E* l) n6 ^9 X# L8 x( ]47、在加引弧板施焊的情况下，所有受压、受剪的对接焊缝，以及受拉的1 和2级焊缝，均与母材等强，不用计算；只有受拉的 3 焊缝才需计算。（ ）4 c) Q9 `9 b, U' W
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48、在焊接结构中，对焊缝质量等级为3级、2级焊缝必须在结构设计图纸上注明，1级可以不在结构设计图纸中注明。（ ）
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49、焊接组合工字梁，翼缘的局部稳定常采用限制 宽厚比 的方法来保证，而腹板的局部稳定则常采用设置 加劲肋的方法来解决。（ ）
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50、承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝，除了分别计算正应力和剪应力外，在同时受有较大正应力和剪应力处，还应该验算折算应力。 （ ）
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51、高强度螺栓在潮湿或淋雨状态下进行拼装，不会影响连接的承载力，故不必采取防潮和避雨措施。( )
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52、钢结构在轧制时使金属晶粒变细，也能使气泡、裂纹压合。薄板辊轧次数多，其性能优于厚板。
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发表于 2021-10-16 11:28:08
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