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东 北 大 学 继 续 教 育 学 院
/ i/ Q6 v. E: Y 钢结构(二) 试 卷(作业考核 线下) B 卷(共 6 页)
+ P& V5 @7 o+ l+ _8 k1 ~# N: m总分 题号 一 二 三 四 五 六 七 八 九 十- R W7 z" o' w. C4 W
得分 " \! r& H6 F+ Y+ Z% J' K) v2 n; D/ [
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$ G: [ J$ g$ d1 p# b' {% X& h/ ]一、谋学网(www.mouxue.com)(每小题1分,共10分) - z1 M6 i5 }: e) m- o4 `9 f: V
1、钢材在三向拉应力作用时,发生的破坏为( )。/ m( W8 ?0 j! C/ d N& J
2、在承受( )荷载的结构中,垂直于受力方向的焊缝不宜采用部分焊透的对接焊缝。
4 r! b( i+ H" F5 G4 d" {3、普通螺栓连接受剪时,限制端距不小于2d0(d0为螺栓孔直径),是为了避免( )破坏。
) V7 c/ I1 {# n: i% W; v5 Q/ T( U+ c4、在高强螺栓性能等级中:8.8级的含义是( )。- w' Z" j& k9 ?
5、实腹式工字形截面轴心受压柱翼缘的宽厚比限值,是根据翼缘板的临界应力等于( )导出的。
4 H/ q7 a# G" r: N6、双轴对称截面理想轴心压杆的失稳形式为( )。 U) |2 A& h' W$ {, h
7、缀条格构式压弯构件的单肢稳定计算时,单肢在缀条平面内的计算长度取( )。9 _+ K7 P$ S$ \$ g# }
8、格构式压弯构件绕虚轴受弯时,其整体稳定承载力是以( )为设计准则推得的。
; s: q$ S3 m6 s1 J' O9、一般来说钢构件截面上的残余应力对其( )没有影响。
) j; ^) F8 I" z% {3 U1 J. o+ z10、工字形截面钢构件其翼缘不满足局部稳定要求时,合理的处理方式是( )。
. }" n6 U2 I2 u5 U5 |" H二、选择题(每小题1分,共10分)# H$ V5 Q- d0 w8 M% y" l+ W$ B
1、钢材经历应变硬化(应变强化)之后( )。
+ F+ o0 D$ l6 L9 R2 u& _ (A)强度提高 (B)塑性提高 (C)冷弯性能提高 (D)可焊性提高
; X+ G* ?1 L; Y8 x3 C5 }2、在连续反复荷载作用下,当应力比 时,称为( )。
( b$ _) d$ C8 t (A)完全对称循环 (C)脉冲循环 (B)不完全对称循环 (D)不对称循环
" v z9 _; d& l3、结构用钢材的伸长率_______。
2 E; i. m" Y. Q8 |# ~: ?2 t3 K/ s7 L (A) (B) (C) (D)无法比较大小0 V0 e% d+ a" Q/ n
4、对于直接承受动力荷载的结构,计算正面直角焊缝时( )。( m% W- |6 m9 l
(A)要考虑正面角焊缝强度的提高 (B)要考虑焊缝刚度影响
7 C8 }1 z6 F5 M5 L(C)与侧面角焊缝的计算式相同 (D)取 =1.22; u" m- t! r1 [4 G' g
5、摩擦型高强度螺栓的抗拉承载力( )。
- D) Z. `8 ^9 i) q4 A(A)与作用拉力大小有关 (B)与预拉力大小有关
% t. z2 T. Z# e( P# t(C)与连接件表面处理情况有关 (D)与以上都无关. i" `% i# K. z5 w) n' \
6、实腹式轴心受拉构件的设计计算内容有( )。
7 G. Z7 A: k+ m: O0 e: }& y(A)强度 (B)强度和整体稳定性
# D0 Y( r( w: \(C)强度、局部稳定和整体稳定 (D)强度和刚度(长细比)9 m, l( x2 [- [, Z
7、为防止钢构件中的板件失稳采取加劲措施,这一做法是为了( )。$ c( q( |) T: I) F& V1 M B
(A)改变板件的宽厚比 (B)增大截面面积
" A! c% ?1 I. |8 t- h* f( ^(B)改变截面上的应力分布状态 (D)增加截面的惯性矩5 I3 }) Q; a: w+ `
8、轴心受压柱的柱脚底板厚度是按底板( )。
2 I K, H* G6 o(A)抗弯工作确定的 (B)抗压工作确定的
( P; u7 |5 {+ j& A1 ^1 i(C)抗剪工作确定的 (D)抗弯及抗压工作确定的
0 }) T. R, Q7 {8 }, w9、实腹式轴压杆绕x,y轴的长细比分别为,,对应的稳定系数分别为,若,则( )。4 f4 N' S0 j$ I+ r; h5 R
(A)> (B) (C)< (D)不能确定
) b# Y$ W; Y; u3 I! D, [10、焊接组合梁的最小高度是由( )控制的。% @+ @; s' t7 J3 R
(A)强度 (B)建筑要求 (C)刚度(D)整体稳定
8 w4 k9 G8 U. I3 X, c三、谋学网(www.mouxue.com)(每小题6分,共30分)
# Q( h/ i! L3 W+ c' N/ z- R1、温度对钢材性能有什么影响?
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3 e" X0 X2 k* m8 y% K3 w" a
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2、简述普通螺栓抗剪连接的可能破坏形式及其原因?9 j( A/ m0 {" @$ v
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" T: G; y8 \) `2 C, a/ ]5 M8 S0 t6 l) p5 C% u/ N& ^; z& E9 z
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3、简述型钢梁的设计步骤。% V+ E, G# p& ?) F
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* C' J( K( Y8 }% [ A4、单向格构式压弯构件,在N、Mx(x轴为虚轴)作用下,其平面外稳定是如何保证的?简述其计算方法。
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, W% u0 X+ P( T/ Q8 u$ [2 p7 P* `8 y( I' S, d7 b8 L2 Y$ J
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a/ } C2 }0 G& j" Z) a5、简述轴压格构柱绕虚轴的稳定承载力计算时,须采用换算长细比的原因?. D1 t% [* w/ \. v, f! V4 D1 T2 v
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% ?1 d; x( i+ B1 U% P# t四、计算题(共50分)
7 |- N! V- X7 x$ C, m7 H1.试验算如图所示节点连接焊缝和螺栓的承载力是否满足要求。已知钢材为Q235B,手工焊,焊条为E43系列,=160N/mm2;厚10mm的节点板与厚8mm的连接板采用4个8.8级M16高强螺栓的承压型连接,剪切面不在螺纹处,孔径d0=17mm,=250N/mm2,=470N/mm2;连接板垂直于受力方向的宽度为150mm,螺栓及焊缝均满足构造要求。(15分)
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2 W9 r$ t: K6 V n, m3 ]5 N" |8 f4 p# [) V8 d9 w$ e
% K6 B3 b* x, i- x, y) n
4 d4 [' l: m9 t8 C& f. J& O. k9 o% k1 {6 V, e" C
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2、某焊接工字形截面轴心受压实腹柱,长L=5m,中点L/2处有侧向支撑。翼缘尺寸为300mm×12mm,腹板尺寸为200mm×6mm。钢材为Q235 ,。荷载设计值,试验算该柱的整体稳定。
$ ^8 c- g' ?" R( S" R# |已知:, , ,b类截面(11分)
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- D( Z$ F+ W) e, m1 t) e6 d4 D2 D! z1 {; h4 T; D3 l+ M* o
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" W1 D# k& }5 x7 A. `, s4 v# @) r' j7 u) M( d
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8 {/ `' B# k. V) I" B8 W. Q3、如图所示某均布荷载作用下的组合截面简支梁,跨中无侧向支承,梁的刚度和局部稳定满足要求,截面无削弱,钢材Q235-B(,),,腹板局部稳定满足,忽略梁自重。试按抗弯强度和整体稳定确定该梁的承载力设计值。(12分)* R; d3 [3 N, h+ E
已知:;;;;。
. X- U4 @1 @, W2 e! c, @* V提示:;: i0 Y2 J" f% o, s
4 N. h% l* z! }1 }4 P; {% x: B
; J2 g+ [' c* z8 O1 Q& v A5 P8 E+ P$ ?: \+ U, X' k l; p
. ^; d: C3 C& M- B) b9 H* a4 }6 y& h& R$ n7 b8 h
4 g. k6 v4 ]9 w0 t9 q Z4 s- E3 n' J
$ W+ N( L4 J9 w3 D9 C$ v
. W# `$ V+ k. H- Y4 D+ C
, y! }% m8 B5 j2 h8 x% b: W
- I) b `* M9 G4 a9 r ]
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6 N2 f. j* `# k i( Z, a+ |4 v7 V- j: e7 l+ `7 \
! ]% U5 ?$ S8 `& p4 { W" F1 R# t# {* p
% M% W1 r6 }( q% s( T' c- x7 A
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, @ X3 q D, f9 w: F4、如图所示一根上端自由,下端固定的压弯格构柱,截面由两个I25a型钢组成,缀条采用角钢,柱的实际长度,计算长度,承受轴心压力设计值,弯矩设计值, Q235钢材,(),b类截面,柱的截面参数为:,I25a的 ,角钢的截面面积。试验算该柱弯矩作用平面内的整体稳定是否满足要求。(12分)( ~' T* d% k/ M' o$ }$ j
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1 `% h2 S* x5 D8 K n2 L( F3 t
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* Y/ S3 | R2 u% U. e4 J: I7 n9 d: J1 h
; d S: a$ j6 A( P+ Q; N7 W
* y4 w6 g( m1 ~0 w& l8 E
2 ~4 C+ u# M6 v' o% a, ^7 o) b
2 V' B, e; W6 J& Q* ]7 u' _3 h# j/ o' N
3 c: Q( J0 [2 w$ _$ `% o5 j' q
$ e7 K/ d. m$ K- [, D: n' m& H3 d
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6 j a& O4 {2 _; N5 q. S# I0 F$ g, N1 y6 Q
$ w5 B$ s# ^8 l) }0 F' H Q6 d+ Q: j+ U, Q3 I; s2 G! U2 d, p
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b类截面轴心受压构件的稳定系数
5 T* a' A+ W, g! s, d 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9+ t* u1 @$ W5 j% L" n, |3 A' `
0! S/ ` u- [" H# f5 Y# {- a( M0 G
10' ?; y2 R/ x0 q0 J L C
20- z' h- O- G- u2 R9 e+ _* l# K
302 a+ e! z7 _9 p4 V; t0 h4 Q0 w
40
, M1 D$ \. C+ E+ [ B502 f& z+ W( S6 K, j0 C2 F+ n v* F
60$ S+ F8 ^4 i8 I2 r/ b4 w9 u
70. B& c! _5 X x
80
" _5 A8 B& C* ^/ j; |& X. Z90' A. F6 Y! `- a, F6 W) p% R
100
3 ^0 O" H9 a9 Y& C. x+ q$ A1106 \$ j1 U6 N$ l: l4 f( ~/ H
1208 b: J1 l6 J( b6 c g
130
, {; X! w N( x. x- z+ ?! N1407 `8 b3 \/ y! w9 b) H$ d. E
1504 u2 @8 d( \ E# n3 P
160
* \4 ^8 ]8 |& D+ Z& p1709 R/ K0 K/ u7 g1 o8 w+ C; O' G* v
180
+ x8 A2 h. E$ N" ~8 b8 T190
* ]7 C, [6 |* t; O, G+ ?% Q C2006 X- w+ q# Y* _6 u
2108 d1 |7 K$ f! v4 [+ ?: Q4 S) C
220
* T9 L" o, U7 [9 z( b8 A. y230
0 H7 _% \, f8 |/ x240$ c# ~- b3 F, q- f5 ~- y
250 1.000
4 n- R' ?$ ~$ U. C) J* O9 M0.9924 a0 m' Z0 z5 \, L/ X# q ?3 I6 R
0.9706 Z2 X- [: a; A$ T* U; j
0.9369 y& g8 {8 I$ a. ?: B0 X1 G8 H, U
0.899
! m3 W$ |. Q# N3 V0.856
, G! \, v8 T3 m. n8 I0.8073 G/ _( j1 G: b/ g* \
0.751
+ j+ P1 s; U1 X/ K3 E2 s9 _0.688" D5 q2 g* i! t$ u
0.621
+ s. v* s0 C# F( b; V1 N0.555
% K) k2 h8 g8 ]9 ~1 l9 F0.493- X- u n4 ^& Y) q
0.437
( d" x+ Q- H# ~5 ?& G0 u- ^- M0.387- i1 k( m$ X% I* x0 I
0.345! l1 F9 n: b! q5 Y5 r1 @
0.308
% V5 B1 c0 n: F- w0.276% \$ X1 ?; P: p, A
0.249
: O. X/ y4 e$ ]8 g- A0.225+ D. g& U k: W( ?
0.204+ s. {/ k6 X+ Z4 T5 o; z, G- J
0.186- r& U: G- `, U# E8 R
0.170
4 T, d6 m1 D. D9 Y- x" V0.156; F2 u8 `& Q) G1 g0 q% P& y j
0.144
5 t/ D+ r2 C# j8 G) H) d3 D0.1331 ^ J3 w8 l4 ~5 E8 T" p2 c4 \
0.123 1.000* o4 ~0 H6 I' Z7 O: w; m
0.991
5 x2 E, B6 v" X$ G$ N- \6 o0.967% R6 P2 v% I! \) _
0.9327 k7 {5 U8 v+ k3 {. `
0.895
- \/ _! @* n9 R0.852
5 x9 Z, l( \( k" G0.802
% V, Q7 W* E4 a& [2 Y3 ~# Z! Q0.745( f0 i7 Y, e O% g+ T& |4 S9 |5 R
0.681/ o8 V& A* {6 C" C5 H
0.614
7 h3 W0 X! D( Y6 u, r0.549
" {% I; i" o$ @6 ]1 Z$ W S; P' D0.487
- c' s9 Q: g, R, N0.432$ R1 i% M' r9 l( p1 u/ J
0.383
- u9 x/ _ u! s5 D+ } K# [0.341) W- a% M* } x9 w* D1 i2 {
0.304
# _5 n+ n' z/ u/ v$ c0.273/ S" D9 {1 ~4 T6 f3 T
0.246
/ Z5 L. R% s* E' o3 \6 S7 [0.2235 Z8 G! M. k8 |! f* ?8 K
0.202
5 _2 N2 _/ ^9 ?( g* p8 u0.184
, O- D- O# E9 d9 ^3 p; g0.169
- r6 e) }5 T1 d. ]0.1551 Q* O. A* ^! J
0.143
2 m) v: U3 w, O7 O" l. p# y& }0.132
" Y$ P% m9 D. |% F. S1 A4 v( h3 t. h 1.000
; L6 j& u+ z% }- h D+ V0.989: G9 G7 m' E" C! ]. |5 i
0.963* h# M: m& G6 d7 y( d
0.929; U9 H2 l; D0 [
0.891
7 C0 O( Q$ u5 Y/ e; x. N' P' T0.8472 n8 V# T4 R; [$ H! o
0.797' G$ f r) J3 ^4 Y+ e) _4 Z7 P
0.739' ]; j0 H5 ?0 ~5 d: B9 T+ ~& x
0.675
8 U# A' C% P: H: ^0 `0.608. m- v/ v% V% p* K& m
0.542( C6 {8 R& D3 V7 z
0.481+ Z; a% ~0 D, D7 ~( X
0.426
3 G9 _- g. G6 X7 _+ ?# G+ r0.378
, t: H5 `7 h3 |- ?/ H1 `5 ]* Q0.337, F9 y, p$ a9 s j! m
0.301! B y7 `3 }3 Y* [% V
0.270: a4 m# G u% s$ K W/ o
0.2441 ]6 S# A% J3 c" G0 j- e0 v. M* G0 M, B
0.220
3 K. E1 w6 \9 Q0.2005 E" J6 _. ~( z
0.183
9 k! p2 i+ Z- U; X7 i0.1679 N) |" Q c/ j8 i0 E) [
0.154
9 K: e% M- Y+ S! z2 b s0.142
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0.987' Z) O% z- O$ [6 o5 E* p: h9 R) P
0.9605 D- e# z$ C" Q
0.925% A& p3 @2 L2 F8 U3 \$ L- \, Z
0.887; L2 {) @" | x" Y. k4 y0 M% G
0.842! D: f! f3 E, N" H: k* S9 `1 q6 m
0.7912 R, j: T3 M8 ^: a$ ?
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0.668. V. G* {% l2 s4 }& H
0.601
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0.475
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0.374. w( m3 v, i7 Q4 P& ?, a% w3 H$ D
0.3332 x( z$ _- u- d, e* m
0.2987 _$ c v. ^5 w. U" Q+ Y/ f3 y
0.267
8 P, n2 M$ ?9 d) B3 O; [3 ^0.241
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0.198. e! j8 I% V, U
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0.153 m* x' }# K4 x& Q' y! H
0.141" K, V0 z1 o4 P# M) i+ z
0.130; X7 F, ~& l0 [& g# p0 v" z
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