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[东北大学]20年3月补考《钢结构(二)》考核作业(资料)

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发表于 2020-3-10 11:25:24 | 显示全部楼层 |阅读模式
谋学网
东 北 大 学 继 续 教 育 学 院% x0 P  Z$ q# P" T$ I
    钢结构(二)   试 卷(作业考核 线上2)  B  卷(共  6   页)            R2 _+ Y* O' I: h0 |
总分        号        一        二        三        四        五        六        七        八        九        十6 Y3 i  i& E2 o
        得分                                                                                + w7 G' k# ~, P8 s6 M7 J

- g& x6 {: W- {8 p一、填空题(每小题1分,共10分)
2 d& {! M2 ^$ G7 t1、钢材在三向拉应力作用时,发生的破坏为(       )。
+ ?) Y% |* z9 N6 w: N5 I2、在承受(      )荷载的结构中,垂直于受力方向的焊缝不宜采用部分焊透的对接焊缝。; f- k# c) V0 \, @
3、普通螺栓连接受剪时,限制端距不小于2d0(d0为螺栓孔直径),是为了避免(    )破坏。
) z, c+ z7 E  O1 T  q4、在高强螺栓性能等级中:8.8级的含义是(      )。' k) s. B  i/ G5 y: m
5、实腹式工字形截面轴心受压柱翼缘的宽厚比限值,是根据翼缘板的临界应力等于(          )导出的。" \4 V' }8 D7 @7 M" L4 S+ K
6、双轴对称截面理想轴心压杆的失稳形式为(      )。
& g4 s9 F) b4 g: x: Y: p- f7、缀条格构式压弯构件的单肢稳定计算时,单肢在缀条平面内的计算长度取(  )。
; o' a6 t7 j) w6 a9 {1 T. A+ V$ I8、格构式压弯构件绕虚轴受弯时,其整体稳定承载力是以(        )为设计准则推得的。
& B* r5 S2 o5 y) I5 F' o9、一般来说钢构件截面上的残余应力对其(         )没有影响。0 t3 {% |6 _" B7 W" P( w
10、工字形截面钢构件其翼缘不满足局部稳定要求时,合理的处理方式是(    )。
, V) E& J: a' T& {7 j  ^- @8 |5 u二、选择题(每小题1分,共10分)
  W4 j: z! c/ N6 b7 D* x1、钢材经历应变硬化(应变强化)之后(         )。
7 G, }! R+ w1 c; c(A)强度提高 (B)塑性提高  (C)冷弯性能提高   (D)可焊性提高
* T% C7 r1 A; l1 A& P2、在连续反复荷载作用下,当应力比  时,称为(      )。$ i1 ]! J! H' Z- H1 g
  (A)完全对称循环    (C)脉冲循环  (B)不完全对称循环 (D)不对称循环
5 Q6 t/ [% _( F1 V, n# I* s3、结构用钢材的伸长率_______。
8 p6 d5 E/ E! G, v7 Z(A)     (B)    (C)     (D) 无法比较大小
/ K( W! B9 }+ p, J4、对于直接承受动力荷载的结构,计算正面直角焊缝时(    )。5 N$ P0 d; U/ ^7 u
(A)要考虑正面角焊缝强度的提高  (B)要考虑焊缝刚度影响
7 ^4 _1 s. ~/ U; s$ P4 H(C)与侧面角焊缝的计算式相同    (D)取 =1.22: k$ K" D$ j& s9 E7 B- Y8 E
5、摩擦型高强度螺栓的抗拉承载力(     )。$ P+ q, t) s& x
(A)与作用拉力大小有关    (B)与预拉力大小有关% b* h2 y) [* o0 |; y# q
(C)与连接件表面处理情况有关   (D)与以上都无关5 C0 j, Z) s; W4 X' r) f
6、实腹式轴心受拉构件的设计计算内容有(     )。
5 H8 V! u4 \7 r' k9 t5 D(A)强度                      (B)强度和整体稳定性; W2 u8 h( _7 a4 [+ I* Q
(C)强度、局部稳定和整体稳定  (D)强度和刚度(长细比)
. _* ?6 k- e3 `7、为防止钢构件中的板件失稳采取加劲措施,这一做法是为了(    )。& p5 [6 Y; \% }: W" b. Q
(A)改变板件的宽厚比          (B)增大截面面积
! [% Y+ X8 k6 c, P(B)改变截面上的应力分布状态   (D)增加截面的惯性矩
1 k$ |3 c* u5 ]4 F" @* E8、轴心受压柱的柱脚底板厚度是按底板(      )。$ w3 e7 `5 B- K8 c
(A)抗弯工作确定的       (B)抗压工作确定的+ w' l2 u& Q7 w' Y
(C)抗剪工作确定的       (D)抗弯及抗压工作确定的
" A1 _8 t/ [0 e( a9、实腹式轴压杆绕x,y轴的长细比分别为 , ,对应的稳定系数分别为 ,若 ,则(      )。
8 p+ x- B$ {* H7 D(A) >    (B)    (C) <    (D)不能确定" [" o1 s) ~; H9 P+ @# q
10、焊接组合梁的最小高度是由(      )控制的。" j8 |# ~* x' c! o$ w+ @( l
(A)强度  (B)建筑要求  (C)刚度(D)整体稳定8 _5 }8 D! A$ i/ F9 z) \4 g
三、简答题(每小题6分,共30分): G9 W) q/ `4 L2 O) K  P& ]' P/ v
1、        温度对钢材性能有什么影响?3 }# s1 O7 O, G9 m0 n  k

1 E! h. K: }8 T9 V) y- }4 b2 J: Q: N7 ]( Y! W) O5 E

$ K! B  `8 B& O' G) @, u: Q4 I" S
  S1 v3 Q$ F* N' E3 Y8 D, `* o' R$ n; c, e5 j" W

9 _/ ]/ J5 W2 }+ M6 Y& V2、简述普通螺栓抗剪连接的可能破坏形式及其原因?
5 n) g/ Q; e0 L6 L8 g
" X3 C& h3 S% ?( L
4 ~) z( t( M3 Q% V# i$ c2 p0 \5 l4 b* f
4 P/ Y# G+ x2 X9 Z2 }

6 v; W# t. f0 e6 l( L! z
" P5 o0 X) j. N; ^' N! l: ~' O3 }- P: P$ |
3、简述型钢梁的设计步骤。
% ^- B; |1 i( Z3 D; O+ b, t5 T% ^* G8 e7 o6 l, V% i

6 E  f- H7 s, r8 ?1 J4 `; A+ ~  O4 o1 b) Y& i% q3 R, |

6 f9 Z5 U' x1 A3 z
" G; T% n5 y$ ~4 P* v  w& a$ z3 G" n. z$ ^0 E* L/ `5 F' ?( E/ Y

7 |' U: q6 E( ~! l, d" w4、单向格构式压弯构件,在N、Mx(x轴为虚轴)作用下,其平面外稳定是如何保证的?简述其计算方法。2 P0 s' p8 Q6 Y  R

( L, B: k  p# W/ |$ @/ G# N$ x$ y. p. L/ l7 ?
0 x1 s9 C" r) U  Y! O
5 h! i- i* W, O% M. f: z

  y! @+ D2 ^/ O, r+ J+ D9 G" D+ C  R9 a7 n/ x
# W' P: K0 n# l$ Q* s" X4 _
5、简述轴压格构柱绕虚轴的稳定承载力计算时,须采用换算长细比的原因?
. X+ c7 y4 M/ j: Y" O
* a" \$ `" r& }8 b: K+ Z6 {3 R& J6 M& m9 G

" H6 Q+ [7 G! i5 z* A2 m* q" x
. O5 `+ S) D, Q2 k8 f1 s- C% r; C! N
四、计算题(共50分)
4 p3 b  ]* D- o' `0 B1.试验算如图所示节点连接焊缝和螺栓的承载力是否满足要求。已知钢材为Q235B,手工焊,焊条为E43系列, =160N/mm2;厚10mm的节点板与厚8mm的连接板采用4个8.8级M16高强螺栓的承压型连接,剪切面不在螺纹处,孔径d0=17mm, =250N/mm2, =470N/mm2;连接板垂直于受力方向的宽度为150mm,螺栓及焊缝均满足构造要求。(15分); ~! E% z+ I$ j8 |& c: A

! I4 x) _% d0 O+ H' y; @: n5 v$ w" K: B3 T; X

9 o- u) J" n( ?0 ]
  M: ~  x1 u) h# t9 w- o
* `  C! d0 {" z/ F* o# h
! ]$ x/ V; b+ l( Z! b* q0 e& [/ b7 I3 n
1 {/ ?0 ?' F( c; D' }* i4 |& t& U9 z
2、某焊接工字形截面轴心受压实腹柱,长L=5m,中点L/2处有侧向支撑。翼缘尺寸为300mm×12mm,腹板尺寸为200mm×6mm。钢材为Q235 , 。荷载设计值 ,试验算该柱的整体稳定。; V; {+ o/ Q3 j
已知: ,  ,  ,b类截面(11分)
! m3 B" S1 W' Q4 [1 c4 R2 C 7 n" H8 b* d: A( k4 w( G
  : S1 h4 t! T. V
- h  V4 [: [2 r$ \; v
5 }  L# Z2 X2 F' N
4 w  P& m% j# |) Q, |4 x

  e& L9 H! H7 m" E. ^1 w% A+ A, S, L& H

% n9 O  |6 s  T+ J0 M7 |
0 S; l" Z' l. R' ^/ s8 O8 S5 o
9 D1 r5 u: }  p# L+ S% _0 i2 L4 |' J6 c% r! V
; z4 u% w9 u# h9 T5 f6 X, x
: A; W9 q4 L" a4 }/ W
' R! l, c$ m4 e$ s8 J0 p7 _* F3 ?0 c9 G
; D1 d- Z9 d8 p/ i! W4 _
6 b' N" V* Q; m+ n# s

, i$ Z4 V* p7 k( o% j5 P& N
- e7 g6 I. m; C
' n: Z3 `# ?: Z2 w4 J7 \* J: ~* ~" M3 P$ R* B

9 S7 ]+ {3 Y! @+ J3 b3、如图所示某均布荷载作用下的组合截面简支梁,跨中无侧向支承,梁的刚度和局部稳定满足要求,截面无削弱,钢材Q235-B( , ), ,腹板局部稳定满足,忽略梁自重。试按抗弯强度和整体稳定确定该梁的承载力设计值 。(12分)
( v9 z. Z1 X4 d, T已知: ; ; ; ; 。 3 H1 E7 G  z" q, w! x' K
提示: ; ( s7 z+ R0 V/ m5 A8 @$ {. Z  V+ o

( o" l$ S7 V  k6 J  O3 |+ x. b, _( h4 O" s

# M" A8 x5 M- k- e$ t/ A! q) Q% K+ h( O; ?: G# }
% P4 G+ L' m' W$ u  ^- d# L

8 H2 G; H7 c) g: \5 ~( v2 }
% M+ k: f4 V; l" Q8 N; I0 \, A, D! k8 H7 G. C

+ a$ C/ W; U; i' c3 o9 I  `; i. z  J  d2 {" j9 g

+ `2 c# y( N7 A- @- N
, D/ T) a5 G8 w. f/ _/ C: Z# u4 o: m0 c" g8 u8 H4 N
% T- L# t; F+ a1 u: u* z9 l4 j6 @
9 @2 Z0 s; ^9 q
2 @, \8 Y9 B; R; W) t7 I
% |5 M4 C, Q- o* Q4 g; _/ Y4 p

. \, q( K3 I" b% W9 f  a) m- W
9 r$ x) P  m3 k. d7 `4 T$ W9 _( s
! j" {5 d4 V. ~, K. `& e) r. |4、如图所示一根上端自由,下端固定的压弯格构柱,截面由两个I25a型钢组成,缀条采用 角钢,柱的实际长度 ,计算长度 ,承受轴心压力设计值 ,弯矩设计值 , Q235钢材,(  ),b类截面,柱的截面参数为: ,I25a的  , 角钢的截面面积 。试验算该柱弯矩作用平面内的整体稳定是否满足要求。(12分)
0 ^: h3 `5 W; F
$ L8 z3 V6 R1 X* Y0 @- o9 G  E3 E  D* e2 z5 ?

: ?1 v& L# s5 }% T/ V
2 U3 ?! u' ~: @+ c* Z$ [$ l& {% R6 a; j* G) G. I5 C4 \  r

5 o8 k! {, ^7 C& ^2 l; H
7 X" `3 G" Z' e* c) M1 P# [2 z# I5 v3 I

4 ?/ M9 Z3 w) P! E$ d/ T6 a, R* z+ f! i- y" E1 X. x

8 o$ a  x% C3 N- g( Y+ L4 w. f) m% a$ c
0 z" {) n( M! t+ e

- O$ N* X) W1 ?5 ]  f) |: n" l2 p' Y) [" S0 X

) ~, u! \1 w. Q$ y- v* D& z) M9 ?" o: T- |. J) T, e1 O1 C' |" p

9 U' V1 {% D( l1 g5 f1 m3 d
& F, e. D  ^) o; z, ~6 h0 K6 C4 ^* [. v3 q8 a% Z- _+ X% f9 X8 N6 ?% `+ u
& @) d# C$ Y: w" L3 V2 [
, U' K, j& c  Y1 m8 {9 e5 J* P
) e0 M7 \) Z9 l* o

. \+ q4 @2 J/ ?  m
" @2 E7 k' d4 G3 d! W6 L9 |8 b$ k4 Z. e8 e/ e; Z
b类截面轴心受压构件的稳定系数
1 a; A1 p9 J9 ~ $ j8 e3 S+ J  ]1 [  {
0        1        2        3        4        5        6        7        8        94 d# i' ^" N, r5 Y
0! d. B" Z1 N$ ]2 m
104 T, V0 c; h' s4 g9 o# i; T
20
+ w! }0 L2 k& l6 Z' E0 S307 N# r) ~1 ]) ]8 r
40* e; E- e2 E) v$ P
50% i0 X& C  |& j7 J* |3 Q& Y  n
60
9 Z6 r% e2 p4 r9 m' |3 Q1 i70
; t* r0 o+ ~/ d6 Q! \# @80/ z; A  d. S7 T$ W/ b$ v" C
90
, y0 {. T) s; b4 n100
1 M! @# q- w% y9 }1102 l# @' e* o' R9 T1 S: Q, t2 H, o
1203 p) K4 g# x6 ~% c' W
130+ T& R" N/ ]9 E
140
4 {& F- T& T: q/ P3 C150- R' W$ ~) o3 ]% q3 H- B7 N' {
160
3 u9 ]! i, n# n) y$ ~" d170* x4 {( U/ H( N+ _  u* K( U5 j
180; h5 }, [: t& f
1902 J# z6 k: _0 E) d0 q0 D. n, w0 g
200
0 U" l" l1 p- i( y3 p- a! ~/ n210
5 o( ]. q$ R( F- j: @220
! D& B/ M) I1 P6 s, _230
  I2 U* v$ c1 I. B. K! }9 G240, d4 G4 |* E- F' w0 M
250        1.000
' l4 j, q1 A: v" q5 K+ q6 E0.992
8 C: W! m8 n& u5 f2 t5 y0.970& V+ I" y, T% H: p( A! Y, c# j
0.936
$ ~$ U) T, M( `+ ?0.8994 t6 L& p' o! {+ d: ^
0.856
: T4 v' X+ {0 M0 a. o$ y0.807
& ~: N0 A) P9 X: w9 X8 w9 u- ]3 J( ^0.7510 w2 h" \) }7 E, h# E
0.688: T& U' w" @  W" t/ [, c" F
0.621
# N. D. K7 k7 j3 m* Y( D0.5554 F) b9 G7 c. I" z' e+ S
0.493
( H/ s2 [5 k, w2 S0.437* x( Z* l5 t5 q$ F% l
0.387
- \, X: S, c) n" P" L0.345
0 T, U  D0 {9 d7 x& n. b- ~: b0.308
3 t+ j$ k6 }6 N' u0.276$ P7 M( }) G1 g: w4 i+ U3 T  u
0.249( W/ X$ |6 c! R1 w  [  ~) m
0.2250 L# o# D) }: S. p, _
0.204
% s5 {" H" D; L1 b0 w* _0.1861 d3 n6 {# [5 O, o" ]
0.170
: p( c& w2 ?) G7 L4 i0.156
+ M6 j: V0 o* ~. f* k8 u% _9 s7 n$ A0.1441 h% h4 J3 b& C
0.133
% y- B7 q) T% p0.123        1.000
9 S. O& A  Q4 |! \( ?7 q0 L; d2 |3 W0.991
( }4 {* z! F# A% o2 C9 C$ E4 P: c0.9673 `" J: o. p. b/ C1 F
0.932
. U1 C- U& L" U/ ~1 `) f0 a- S8 P2 p0.8950 z' v; V7 r) B8 E! i" W) L
0.8527 V& E, m, O* d
0.8026 Q: F: {% w+ R  R* x, G4 p  v' @
0.745
  f( D2 R) O5 n7 k2 |. K0.681, F- i7 N1 x! X9 F0 m9 Z; f
0.614) u9 A3 ^6 v+ h3 n7 c# h( T8 N8 |
0.549/ S* k, o. T2 P1 [& `2 u/ w
0.487/ o4 l/ t5 A2 }" B5 r: ~$ z0 _
0.4326 |" i0 e* n9 T
0.383; E9 j* G! K4 A8 G7 C
0.3414 v- R0 g% [4 o. d" j- j
0.304
' g3 p1 w, S1 }9 B4 [& P1 O( x0.273: v' G) ^) |( s2 y6 J
0.246
* A5 I+ p" Y" U, _' W0.223
  @! o# r! x- ]  F9 K( W2 D3 w0.2029 K" r6 E) W! i0 s' N/ o
0.184
# _9 q; ~" t7 u+ O: ?4 F0.169
% x3 F' |9 B. T, y5 F# ]6 s7 c0.155' R; q/ S) l, M8 f
0.1434 k8 w' _+ S. _$ g8 x& f
0.132
/ ~* ?! G, M7 R+ b6 S0 |" T        1.000
5 y- d* C* _6 ]6 i4 _0.989: x, x* c3 @1 h# E4 |8 P* L& m  I7 [- Z
0.963
0 ]! ^9 j0 K4 a5 ]% [7 Y: `4 [' e0.929
  R6 C2 e+ j: H9 v7 N; ]0.891  }5 ]" E, E5 \3 r/ U9 ~- h* [
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  F; R/ ]0 n; N$ D5 c2 L- ]9 u0.675
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0.1545 e* c5 Q: b+ Q* b
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0.131        0.999
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0.601
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0.374
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0.218
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