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[东北大学]21年4月考试《钢结构(二)X》考核作业

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发表于 2021-3-28 11:09:03 | 显示全部楼层 |阅读模式
谋学网
东 北 大 学 继 续 教 育 学 院7 N" D- N! Z* [# F8 B8 C2 k$ z' S
    钢结构(二)X   试 卷(作业考核 线上2)  B  卷(共  6   页)          ( e2 ?" K0 ?4 _3 Y! l7 z, ~
总分        号        一        二        三        四        五        六        七        八        九        十
7 U$ I6 a! a7 K' B; A  G        得分                                                                               
: K2 ~: T: Q. {- D* O! c  l4 e$ |+ y) `# N8 L- e. n, a' A
一、填空题(更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)1分,共10分)
  a9 j+ ~5 ^2 \. r1、钢材在三向拉应力作用时,发生的破坏为(       )。2 d  j5 S- t3 G) m, C' k
2、在承受(      )荷载的结构中,垂直于受力方向的焊缝不宜采用部分焊透的对接焊缝。
4 f: E! T# m/ o' t  w2 u/ b3、普通螺栓连接受剪时,限制端距不小于2d0(d0为螺栓孔直径),是为了避免(    )破坏。
8 H0 P7 v' a0 f) t4 T- w# A4、在高强螺栓性能等级中:8.8级的含义是(      )。
, v' L2 \1 r8 f5 }8 W% r5、实腹式工字形截面轴心受压柱翼缘的宽厚比限值,是根据翼缘板的临界应力等于(          )导出的。5 y, X8 t: v0 S
6、双轴对称截面理想轴心压杆的失稳形式为(      )。
, l& o& j& {- p0 l* ?, H1 v7、缀条格构式压弯构件的单肢稳定计算时,单肢在缀条平面内的计算长度取(  )。( P6 b7 J' B$ c7 t$ A
8、格构式压弯构件绕虚轴受弯时,其整体稳定承载力是以(        )为设计准则推得的。
/ c& j1 {) y5 ?. f8 |* p9、一般来说钢构件截面上的残余应力对其(         )没有影响。7 L, }- S6 h' M7 U
10、工字形截面钢构件其翼缘不满足局部稳定要求时,合理的处理方式是(    )。  d; Q5 T. I8 ^0 R' O1 @. V
二、选择题(更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)1分,共10分)
7 w) c+ I: v6 Q& P7 I& ^/ \% b1、钢材经历应变硬化(应变强化)之后(         )。
' ^  t) l; q6 G  c! N9 r! g9 K(A)强度提高 (B)塑性提高  (C)冷弯性能提高   (D)可焊性提高& F' ~, i" Q0 Q  k3 U
2、在连续反复荷载作用下,当应力比  时,称为(      )。6 H) `) V6 C. ~2 G0 j
  (A)完全对称循环    (C)脉冲循环  (B)不完全对称循环 (D)不对称循环
  J: \7 }, T' p! i3、结构用钢材的伸长率_______。/ N# J* Z% _( p- i+ j9 \
(A)     (B)    (C)     (D) 无法比较大小
& m7 |* ^( ~4 n1 Y7 q7 P+ c2 S4、对于直接承受动力荷载的结构,计算正面直角焊缝时(    )。+ Q! N" Y9 C* n" D2 c+ W
(A)要考虑正面角焊缝强度的提高  (B)要考虑焊缝刚度影响
: D6 Y/ X% r! T2 M' T# O6 M(C)与侧面角焊缝的计算式相同    (D)取 =1.22
8 O$ s0 h* s3 V8 `1 g1 i5、摩擦型高强度螺栓的抗拉承载力(     )。9 H- j8 Y6 P4 l) V5 g8 }
(A)与作用拉力大小有关    (B)与预拉力大小有关
: n7 O6 b2 }3 Z1 s(C)与连接件表面处理情况有关   (D)与以上都无关3 q! M# A! C# l. T& h8 s/ [
6、实腹式轴心受拉构件的设计计算内容有(     )。
4 L$ z3 i/ Q8 r" k" [(A)强度                      (B)强度和整体稳定性" I  m9 l% S7 s/ F: I8 h
(C)强度、局部稳定和整体稳定  (D)强度和刚度(长细比)6 S- A3 U" L6 D5 G! E( y
7、为防止钢构件中的板件失稳采取加劲措施,这一做法是为了(    )。
/ U9 e  l" Z* E  r" D' T0 N(A)改变板件的宽厚比          (B)增大截面面积
. V, r: |- F* \" O* J(B)改变截面上的应力分布状态   (D)增加截面的惯性矩9 B2 u( q" Z+ @- u, J
8、轴心受压柱的柱脚底板厚度是按底板(      )。
: B( a& h3 I! g9 E' A9 x+ d3 \(A)抗弯工作确定的       (B)抗压工作确定的1 a* m6 C7 a! \
(C)抗剪工作确定的       (D)抗弯及抗压工作确定的
* f; \4 g: p1 r# R8 J2 x- J" P9、实腹式轴压杆绕x,y轴的长细比分别为 , ,对应的稳定系数分别为 ,若 ,则(      )。
7 k9 g0 t; d2 ~4 i& P; O(A) >    (B)    (C) <    (D)不能确定
. l1 @1 ^# w  d2 V3 [9 D: i10、焊接组合梁的最小高度是由(      )控制的。
3 w9 Q0 h( I- U. C) l- Y1 }1 w(A)强度  (B)建筑要求  (C)刚度(D)整体稳定& F4 i) t  n  A  V
三、更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)(更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)6分,共30分)- N& `* ~( W+ ~/ [
1、        温度对钢材性能有什么影响?% O$ b4 G$ r2 G

, \1 K+ ?% p& l, `) s! q, o5 a& O7 d. r

9 k. _8 p/ P' X0 o; }) F7 c( I8 H& X
& G$ [4 I$ x2 G& A* M3 T6 H* H- v

* B$ k& ]- k8 \2 i% S! j1 j  s2、简述普通螺栓抗剪连接的可能破坏形式及其原因?' T, }( P( y# J0 [9 y# f" E
; ?. f+ |+ T% T0 d& j1 L  t

; l* g3 Y5 F# V% u
9 i& W+ q1 \& U% Q2 `6 U% N" k7 J+ o2 A% i
, H( O2 h/ C: X, E( }
( Z! {4 d9 s4 {% o4 H0 z

# T+ c% E" y5 ^: t3、简述型钢梁的设计步骤。
/ c' z0 k( J  _7 J1 m  k6 m1 w
. x0 ^1 H" T, |6 k+ g# t/ M; m# n9 W" Y3 F
0 \1 _1 Q* R3 @% |4 P" p

) n4 x7 u3 Y4 u7 D9 Q8 X- J5 u$ G: u7 C: ]) C
, G. f3 |! d: r, U9 d$ s- O

1 L6 ?3 D6 O* Z. O; h6 C4、单向格构式压弯构件,在N、Mx(x轴为虚轴)作用下,其平面外稳定是如何保证的?简述其计算方法。
7 S  `* R# x# S+ M% J- q+ z$ p+ Y! C
* Y/ t2 a3 {. ~* ~( K* a8 R* b& A
2 m1 R' {) j' w: g: N

1 \' p9 k7 z, r2 v$ t
% c; I" m6 a4 E) P
! d- X( l  t) K# j( S+ r/ c) U8 W8 u4 a) k9 v
5、简述轴压格构柱绕虚轴的稳定承载力计算时,须采用换算长细比的原因?" v8 U; M! C1 b- U! b) l0 [4 C2 e

" H$ }4 ~- Z$ W5 `2 _3 _. ?
" L$ Q1 P5 W4 w* d( I4 N
- A% u0 e/ T2 m  J+ T
# l/ N) Q+ J6 O) _% ]# R4 M9 r8 L2 E- O+ O* S' `7 q
四、计算题(共50分)
- f% z) i0 M6 u3 s1.试验算如图所示节点连接焊缝和螺栓的承载力是否满足要求。已知钢材为Q235B,手工焊,焊条为E43系列, =160N/mm2;厚10mm的节点板与厚8mm的连接板采用4个8.8级M16高强螺栓的承压型连接,剪切面不在螺纹处,孔径d0=17mm, =250N/mm2, =470N/mm2;连接板垂直于受力方向的宽度为150mm,螺栓及焊缝均满足构造要求。(15分)
  {8 a& W" k8 E( @ - n, i& v  _% Z9 W. [- y2 v; ^

* B6 D7 h* A. A  G
( T# B6 N5 B5 j# h
7 p! [% B7 y8 z- s( ?6 V: F) {+ y- u( ]2 s
; p2 {+ A& ?+ c! _. r

; H6 X& d5 G! |& Y: W8 F6 _! I  g5 c
( h  _: Z( P9 I! y+ N2、某焊接工字形截面轴心受压实腹柱,长L=5m,中点L/2处有侧向支撑。翼缘尺寸为300mm×12mm,腹板尺寸为200mm×6mm。钢材为Q235 , 。荷载设计值 ,试验算该柱的整体稳定。- Y3 U2 ~( I% T2 X% E/ F
已知: ,  ,  ,b类截面(11分)
( h3 }( P  Y8 ^$ l + I9 H+ a5 o7 J4 v- R$ O5 V
  5 f2 |; |6 F' q) w

5 Y8 k# D" o5 \% o4 ?' Y9 F- I2 K( ~3 a. D
3 i+ n9 O3 o" `  K0 K
4 y9 A' k) m: f- r. }' z

" |3 B9 U, A. z% \: Z& w+ S2 V- a3 }: e& }8 [6 I

$ G7 x) Y6 [4 ~) T( g; U: E" J8 C& c# M

1 i  J3 Z; K6 Z8 j
' P6 j3 v9 p/ b& n) j* H' g) H( t2 ~0 [. Y# d( }: E3 v; b
2 Z, O" x: B. W0 o  u/ t; N
7 Q) Z, ^9 U8 E+ p
3 V' k: ?5 P  h
; u6 m# M9 D1 X7 S: X1 r
" W8 {) ]+ K$ c2 ]
% A3 [0 N/ s4 r6 h! Z5 p/ k% m5 C
% q# N( `& H9 t' @' N" C1 e  X5 h

* D, {& @" `+ L. W' t  [  _3、如图所示某均布荷载作用下的组合截面简支梁,跨中无侧向支承,梁的刚度和局部稳定满足要求,截面无削弱,钢材Q235-B( , ), ,腹板局部稳定满足,忽略梁自重。试按抗弯强度和整体稳定确定该梁的承载力设计值 。(12分)
+ I7 u# o" O$ Z# P* K已知: ; ; ; ; 。
# O1 ^& O7 g0 m提示: ; , L% D3 P3 X& G; W- a5 g
" {+ s! J( y! E! i! F9 \8 r
& G# L  u( o/ I  B) ^6 M( {9 r
$ u5 z5 M) ^0 F+ M3 J

- W5 H0 ]3 n6 w: {6 |9 D! x  Z. o* t8 _4 e: ^6 ^2 `
$ a" ]0 ^: R3 [/ m: Y

. ~" |& V1 C2 g- Z
0 V% i* Z+ L, }3 f
' N( f+ O$ I3 J: i6 ?7 ]) }8 P: \; X

' Q+ p; y9 J5 |9 ~+ Q' N! i4 _# e& u. V9 M, R

9 o* S% Z( U6 M* D) I; `; k! }; d; D; o9 H9 _

) q9 |: z* V) y8 Z2 a5 V( {' _; p3 t+ ~5 w! g- L* k! P7 W6 k% r0 b

( j6 Y0 L, l  `: [
0 Z' K' B% o4 X1 Q) N& a. {( p3 e9 f" i# g3 q, K% k' j, v5 C

. F, P, U# p7 {' ]: i4、如图所示一根上端自由,下端固定的压弯格构柱,截面由两个I25a型钢组成,缀条采用 角钢,柱的实际长度 ,计算长度 ,承受轴心压力设计值 ,弯矩设计值 , Q235钢材,(  ),b类截面,柱的截面参数为: ,I25a的  , 角钢的截面面积 。试验算该柱弯矩作用平面内的整体稳定是否满足要求。(12分)0 J+ e/ E& m/ C7 M, s& R
; B% b8 }4 I! Y# _, R' U# I

0 x; Y4 J% s9 F3 s9 Q7 r6 J+ Z
# K) m* j# B4 ?3 g, ^3 o9 V! ]3 g2 H' F4 c0 @$ P- M6 F2 C4 r% o! @* S

2 K# T2 C' S2 _$ b6 w  U  p8 g" J8 K9 U

) y. z3 |: W# \% f* k8 A9 O5 z) a) o  x$ ]4 j

+ J5 T8 F4 a2 m6 V( i* c# U2 k9 }- [0 G- Y0 U8 a( v
7 B* I4 y" ^. w' i" m/ d. A
/ D* J' T' d4 v5 D
- t0 G1 c, W1 u2 Q, ~* W
5 Y* e& K3 }: L! a- r9 P
% s6 d! J" E+ A3 A# `

; ]7 d% {7 h& {0 O: n
) c* N/ f8 ~4 l4 l( \* a+ g  ?$ P  W0 U! F. F( q) K% C

) ^7 k1 z: Q$ ]# L( G) {/ b8 M& u% x% t& {- T
7 t+ d; w0 h* b/ Z( Q' @" M

0 e" K* C7 K7 m5 B6 I5 q, }9 X8 o5 y- H4 ]) Y& I+ t
  y8 h$ H) ^) n5 l

7 H. Z, {+ o& f6 e/ m8 c  B! S+ x. \- q% J! w' d) U1 J
b类截面轴心受压构件的稳定系数
9 T8 z, K  q) Q5 N$ O0 S2 O/ g
: C8 u1 X2 g5 V/ i7 o0        1        2        3        4        5        6        7        8        96 h# g' Y# B6 J+ j
0
1 i, s8 v! _' @& f! f0 y10
% U$ O9 f2 v2 \; i% T! B20
4 E6 u- T' S/ h. c& j- o+ N30
. F. k! ]0 N4 d  q& p405 q' l- J/ j( q% z- m# J) [& ?
50( b& G7 \: X9 k( r# `. t
60
$ @! t; s, ]; s, ]70
& x9 ?, i& L7 ^- X0 J$ }! g, |+ W80: b  G" B" E* r" i" v  H0 p
902 Q8 O1 O! N- E2 z4 o- g
100
' S$ N9 x$ {: d) }110: i; m1 k. X+ r4 i0 g
120" C7 \& Z6 v' Z+ ~/ Q
130, O( s' f5 y8 p* V4 p6 W" q1 n  I
140
/ R9 x4 k% X3 K% D150$ O/ B' F8 |( U! _3 g* B$ n
160# }# U0 g. ~9 Q4 ^+ p2 }
170% U. h1 i; z' a/ C
180
0 x8 y+ L, J7 ^5 z5 x% w! l$ N3 u190; J% h. V* A0 ^  p1 j# G2 {, Q4 N6 ^
200
5 A$ E1 V! w' X+ m( {5 `; ~210
5 W) B) W) @  k9 c220
% ?' M1 a8 i" ]" f5 W$ ^" B230; U9 Q$ _0 K* n$ h) J/ _
240" v4 _  L* P: J5 G' p2 t
250        1.000
9 d* k$ e; ^$ A1 m, I: U0.992
. ^- Z3 S' e+ J# q2 m9 F: W0.970
* U- R& m1 K$ w) L7 b) G0 P0.9361 L2 O8 D+ G, h( R
0.899
% ?' w* K4 v" G. n; E& m0.856# }% c! R: `9 O7 c4 Q
0.807! r% e0 _3 _0 Y5 u) l) V
0.751& D/ T" s$ e" s: O8 t
0.6886 I# E8 b- {* H
0.621& L1 ~. D& i6 W* r1 e. X4 v
0.5555 M& |3 e/ Z4 k5 N! C0 L
0.493
5 N8 x. P/ \) C* R& S6 s0.437
$ f3 v% q$ M0 @7 M  O0.3873 e8 m6 _5 @% m8 N
0.3451 W$ u; b- S$ Y) V, a
0.308
6 x/ e/ B7 c; v+ L0.276$ Z0 c2 ]9 X" S0 L+ X$ W
0.249
, u: x3 K3 P, U/ y+ }0 Z3 t0.225% m$ {% j6 F( P$ h$ k* e
0.204
" V: q$ p  _+ d  Q0.186
0 T0 r3 I+ ~: P: D! K/ M7 D9 y0.170' s! A$ E+ e  S+ X
0.156
  Z# j6 `& P8 N0.144
+ q0 y5 B' c2 d0.133, [: B+ t# |* e( s7 \/ @- N2 s
0.123        1.0006 }1 L$ N7 I' H. K. O2 H
0.991
( q6 e( d. X0 z4 ^4 t0.967
$ p5 A8 t  \5 t0 k0.932
8 V7 n1 A1 p2 @  u  r; |$ W) x0.895
1 f6 o8 S% Y: r: T5 }5 O0.852
2 Y; f/ }- Y/ g& ]0.8027 G4 e9 ?; U+ x
0.7453 x: I: v0 `- V! ]& R
0.681
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8 ?) t6 d9 o( x0.549' v& Y, N4 @  u
0.4871 F0 o, n1 x$ X
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0.273! I6 D$ q0 A, R; r2 A
0.246
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5 L, _: C: B! j1 ~( o0.2028 N  M3 L! e7 n' j) }7 s* d3 R
0.184
# J- ]! S* Z' ^1 [7 g0.169
6 _# c/ c5 P/ e0.155
% T8 o9 M( b: F" _: J5 V( g0.1436 g- x# _4 D5 _+ j1 l2 ]
0.132
; y( K& D  k7 v9 _. U5 \        1.000
* \! N0 G, `$ g! w1 _0.989
7 M, [6 W- x( f0.9633 M. P5 d: @* W8 z; R, O
0.929
5 I3 ~: L, ~* @9 t0.891
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0.797
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7 `2 {- H9 h8 ?1 _* Z0.675
" u( {, f' W* i  S/ A& _6 d% W0.608
5 _# J. `1 V/ r  j+ o: v0.542" B' @9 U- g# O+ x3 |7 O5 d
0.481
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0.220
+ R6 G6 [* m9 _7 k! V( U8 v0.200
5 q3 K4 r3 H1 ]( v7 N$ f0.183" g. Z& g. N) F& ~# q
0.167
; F8 e7 G1 e$ D2 X2 ^% Z/ u. D0.154* V0 d% X& k; w
0.142- _+ \4 O7 {5 J1 P4 m$ Y
0.131        0.999
; ]9 h0 j. ?7 H0.987: x4 X$ S. I: C! q2 a. m; m
0.9602 `7 U# p! ]/ |5 _& z6 Z6 R
0.9254 \3 I  `5 p) n" b1 U
0.8870 e' t- E+ E6 m2 N2 C7 U) I) [
0.842
! l6 H- M% {) L0.791) Y, [( I# z+ a1 p1 g! L4 j
0.732& K7 U  R- i5 V: Z
0.668. Z0 P4 X* F! B* T7 d
0.601
3 M& `# I; k& T% Y# D+ S; ]  \0.536
& X0 k: i$ p8 E% q, _6 j# E0.475
4 ]5 @4 U6 T8 f9 k/ x$ t) V) A0.421
  J* P3 |: h9 e. G2 }0 h) f0.374$ Y. {6 p5 Z9 m+ H
0.333- |3 K* ^$ @3 ]( ?8 F3 }$ L
0.298
1 |$ w# C. D" [0 F* b0.2673 a5 X% f( f5 ~. i" [4 U- @: S7 A
0.241
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0.198
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        0.999- X; }+ ]* L' l
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0.4166 E) r: t6 Z3 v3 C
0.370
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