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东 北 大 学 继 续 教 育 学 院
# }3 j6 r, X! ?8 O" |3 N 钢结构(一)X试 卷(作业考核 线上2) A 卷(共 7 页); i8 Z5 ~0 t# G' V5 ]
总分 题号 一 二 三 四 五 六 七 八 九 十
$ F j+ y2 a R+ a% ^ 得分
$ m) O+ J2 K. a6 m$ V5 u, K# M+ v8 c一、资料来源:谋学网(www.mouxue.com)(更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)1分,共10分)
7 B$ h2 B$ f$ |6 F; P8 d1. 严格来说,正温范围内钢材的屈服强度随温度的提高而连续下降。 ( )
$ j7 p B, T9 i5 P# B2. 钢材超过弹性范围内重复加载、卸载,钢材的屈服点提高,塑性韧性降低。( )
! k% t ]) f8 _# N$ ?3. 轴心受力板件用对接斜焊缝连接时,只要使焊缝轴线与力N的作用线夹角满足tan>1.5时,对接斜焊缝的强度就不必进行计算。 ( )
4 \9 G* K! @8 D$ _# j9 _( B4. 实腹式压弯构件弯矩作用平面外的失稳属于弯扭屈曲。 ( )
) |: I& e4 ?( {1 K( A( e% [5. 普通螺栓连接,限制端距e≥2d0的目的是为了避免板件发生承压破坏。 ( )5 @8 y |+ \0 l5 G' @( Y
6. 梁的最小高度是由经济条件控制的。 ( ): k6 M; S1 r7 y- b
7. 一般来说,有初弯曲的轴心受压构件,其稳定承载力总是大于欧拉临界力。( )
: z* c* u! Q( W4 P6 v1 | v8. 对于压弯构件,正常使用极限状态是控制构件的长细比。 ( )+ [9 g" f0 y: S7 d: R5 o1 H
9. Q235AF钢中的A表示是该钢种质量最好的钢材。 ( )4 t" Q) r) L& w) y' h, O5 D2 t
10. 角焊缝的质量等级一般为三级。 ( )
2 w/ L" B/ V$ j6 u二、选择题(更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)1分,共15分)
' _4 A0 t9 Z+ k \% q0 [/ {2 x1.在钢结构设计中,应力允许达到的最大限值是( )。5 [5 N! z; x' q& O0 h- @
A. 屈服点fy B. 比例极限fp
2 l+ q8 r2 V9 h, G8 ~/ c2 c0 G9 uC. 抗拉强度fu D. 伸长率
) e9 ~3 i. g0 p v" ?. e; Q2.大跨度结构常采用钢结构的主要原因是钢结构( )。
+ D- p# c* A( ^7 e' i3 r ?, UA. 材质均匀 B. 强度高、重量轻
" j5 p4 s7 K4 H4 \/ z* [/ wC. 密封性能好 D. 制造工厂化
0 A' r, Z O" A- h1 `3. 钢材内部除含有铁、碳外,还含有害元素是( )。8 p7 T; e9 {( o6 w
A. 硫、磷、镍、铝 B. 硫、磷、硅、锰
: @6 j/ d/ y4 T( ]: T+ l6 EC. 氧、氮、硫、磷 D. 镍、铬、铌、钛
' [# i7 a; F9 m" G+ j K4 E4. 焊接构件疲劳强度的大小与下列哪项关系不大。( )4 B7 R$ L6 A( y' U& a1 k1 p& F1 a
A. 残余应力大小 B. 应力循环次数
% B- s8 ?2 D' ?' O F6 Q7 E3 ~C. 连接的构造 D. 钢材种类& M- N. y# b' _3 k% |
5. 摩擦型高强螺栓连接,受剪破坏是作用剪力超过了( )。 " u9 [, `& N7 u3 [+ D! A, |' D
A. 螺栓的抗拉强度 B. 连接板件间的摩擦力
3 P5 c" k" ^1 `6 pC. 连接板件间的毛截面强度 D. 连接板件间的孔壁承压强度, D! Z7 d, k* ?- D) u- V( t
- U- Y# H* d* g# j* D
6. 图2.1所示截面尺寸为100×8的板件,在端部用两条侧面角焊缝焊在10mm厚的节点板上,两板件板面平行,焊脚尺寸为6mm,其最小焊缝长度的构造要求为( )。
5 @9 Q% X! f9 N9 J1 n [6 JA. 40mm B. 60mm C. 80mm D. 100mm+ X7 @+ }1 \. a8 }# ]. L
# O3 o& t6 B$ J2 j' e
题2.1图" y7 k) x. A' R. |
7. 高强度螺栓摩擦型连接,预拉力P=125kN,则单螺抗拉承载力设计值为( )。
: l! ~1 L% H$ W1 qA. 125kN B. 90 kN C. 100 kN D. 110 kN% z* @) {2 _ U/ y& W2 A: }+ }
8. 采用普通螺栓连接时,螺栓杆发生剪断破坏是因为( )。( A+ a- t% s. c' w$ D; ^0 g [' ^ f
A. 栓杆较细 B. 截面削弱过多 ! Z& W* @* J8 t, ?- j
C. 边距较小 D. 钢板较薄
1 K( j! e1 N" m# w; q$ r9. 以下提高工字形截面梁的整体稳定性的方法,效果最小的是( )。0 D. u6 k( H) C+ P* q O9 h$ S
A. 增加腹板厚度 B. 约束梁端扭转 / v3 e1 S! h$ ]& A
C. 设置侧向支撑 D. 加宽梁的受压翼缘
+ B' U& {5 B2 O& h& @) ?10. 在梁中设置横向加劲肋主要防止以下哪项可能引起的腹板局部失稳。( ), q7 I0 \. B& n, ^0 B0 u2 U; |+ j
A. 弯曲压应力和剪应力 B. 局部压应力和剪应力+ z( r0 T8 t+ x5 e7 M
C. 局部压应力和弯曲压应力 D. 弯曲压应力、剪应力和局部压应力) v3 i5 ~" o6 t# c l+ C
11. 梁经济高度he是指( )。/ @% w8 o; r& @1 t" H$ h1 M
A. 强度与稳定承载力相等时梁的截面高度;8 L3 _$ l5 n( }
B. 挠度等于规范限值是梁的截面高度;% `3 j9 [: G' l; j# G% U9 Y2 s" T
C. 用钢量最小时梁的截面高度;% p# C# ]: ], X1 i
D. 腹板与翼缘用钢量相同时梁的截面高度。
/ H' E, {: d# J% q) H' [) u12. 对于轴心压杆,在其截面面积不变的情况下,截面形式应使其材料( )。5 X5 R8 b Q1 m
A. 尽可能集中于截面的形心处 B. 尽可能远离形心- K7 T" J& U5 l; `
C. 任意分布,无影响 D. 尽可能集中于截面的剪切中心
1 k2 k2 w" N, N# f' q+ _, l. u7 |13. 规范规定,实腹式轴心受压构件确定板件宽(高)厚比的原则是( )。, O* g& Q. c. O# i- O: Y
A. 等厚度原则 B. 等刚度原则5 y6 P7 D% P/ m5 M; P
C. 等强度原则 D. 等稳定原则
: m g6 \+ E8 ]14. 规定轴心受压缀条柱的单肢长细比λ1≤0.7λmax(λmax为柱两主轴方向最大长细比)是为了( )。
$ J1 t S R5 zA. 保证柱的整体稳定 B. 使两单肢能共同工作
7 c" E1 j; R7 o- _ qC. 避免单肢先于整个柱失稳 D. 构造要求/ ` Q& O$ a$ i1 \
15. 实腹式轴心受拉构件计算的内容有:( )# K' L5 r( B. k: V
A. 强度 B. 强度、整体稳定、局部稳定- F' J z: q. g4 E
C. 强度、整体稳定 D. 强度、刚度
. R/ H. \7 O4 S `! W2 Q8 ~
- d8 @8 j K/ }- s" l三、更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)(更多资料下载:谋学网(www.mouxue.com)5分,共25分), `' Y8 V* B" _3 l6 F
1. 高强度螺栓摩擦型连接与承压型连接有什么区别?
; e+ A: S; y5 W: y8 r1 D7 m* t
. N3 Q0 G# L4 D4 f* U5 p( ~7 b- r1 b8 Z" U
4 W1 F4 [% Z2 Y' `9 f ]' I. Z8 {
* `3 W% V7 _0 v4 ~1 a9 d- C8 B5 C% F3 E2 Q
0 i* g1 }# `/ l5 U
! z) `* E( E3 |3 x" q* D8 Z+ n h/ F
2. 《规范》给出了几条轴心受压构件的柱子曲线?是依据哪些因素来确定这些柱子曲线的?
. X" r: Z8 l$ w: [9 ?
1 z3 h, F9 A1 p$ J/ K: b0 M! H" f$ }5 ^0 k# X3 y
2 \) B# B' k, J+ T6 o' L" V, i8 n( T# z; `+ @9 M0 f4 K3 }! D
6 v1 j8 V; w% s4 w# C, e" \4 H' q' \7 T2 A3 B
! N, P- B, {; V& Z6 i# f. i
! [: h. z9 z; {: J0 w& `& \/ R, q+ X2 X1 i% x1 a
+ g3 J3 S, R3 V: o/ S
3. 简述影响梁整体稳定的因素及增强梁整体稳定的措施。
- R8 w4 `4 R' y4 J3 h
Z3 x( a' J- M! e {" h% I; v* w0 D
' j' t( L7 J" U4 B
' ^) q Z' D* q# K5 Z* D
/ r, U- ?' o4 @7 Y1 Q6 w- Y6 U1 O6 D6 C; S
* Z5 B0 x$ f& z
+ k0 F o) f! T4 ]6 \, k1 n+ A
) d& L. t' b3 U/ @- D: `( N3 H4. 计算格构式压杆绕虚轴弯曲的整体稳定性时,为什么要采用换算长细比?& M0 T/ C! ?: u, B6 F
' W3 ]# o% j6 G5 Y: C4 b! Q4 A# _* V/ m4 G. r& z0 }
* x' z9 u# |& R, G9 N5 x ~) X# b2 l/ [+ G n0 y0 f: J
6 P m7 O+ m/ A U! e, e% V3 O9 ~7 R
6 {) O! g4 g2 G* @! G- U
1 f1 d# s5 N, i6 G; f& i% E7 m3 I
9 E1 u5 e: O. {. A, R2 c/ V
# h2 Y9 z; ]! B7 c7 f0 `5. 简述规范限制侧面角焊缝最大计算长度的原因。4 Z! R5 s8 r, M% Y" d
( J5 R, C ^. ] a2 c
7 K' W+ F) {( [; j$ ~8 c3 `. j+ G$ c2 n* Z7 @
0 N4 x! |/ G9 `1 D# p: o+ s
F0 Z! @& v% l2 S; @. B7 i0 N0 V
$ _7 \8 @8 s8 o- y' o4 H& l J2 c
% w- `, e1 b% c5 G0 E. d) ~: h v3 y. l
四、计算题(每题10分,共50分)
4 n( {* L. x9 S3 o- E7 a& b0 C2 e1.试计算确定图4.1所示角焊缝连接的焊脚尺寸hf=? (10分)
8 \: Y: P ` ~2 W( o; T* n已知:连接承受经历荷载设计值P=210kN,N=250kN,钢材采用Q235B 钢,焊条为E43型,不考虑起落弧的缺陷, 。 . ~) A9 _3 m- D, |1 d
& g9 X9 l5 M1 I# W9 y8 } 题4.1图
1 K$ I Q/ V- c! g* _
3 D. x+ O! U0 L+ N$ r; `! W1 @2 i. z8 L. Y. W, S/ V D9 f
, s6 J; L" P0 v3 Z5 B
2. 如图4.2所示高强度螺栓摩擦型连接,F=400kN,被连接件钢材选用Q235B钢,高强度螺栓采用10.9级M20,螺栓的设计预拉力P=155kN,接触面喷砂后涂无机富锌漆,抗滑移系数为0.35,试验算此连接的承载力是否满足要求。(10分)! x* y; Q) B$ i' P8 a! j
8 K: C! I* V7 L1 a
题4.2图& s. F0 `9 D7 J
" o$ b- O) q. G4 ?
$ P7 Y/ `, x$ ^$ |
2 A4 k. @0 q7 v$ ^9 ^
# [& E+ ?1 _% _! F
+ u7 }8 p# |0 f7 b. q
( y( A1 }7 c4 y; F3 I( E3 h$ D" w* S, H1 e
5 d5 V8 q) [' A9 u0 `+ r i+ l: O* P0 o; M) J7 k( h
* ]2 K2 L) e! u: l$ o2 X4 I; [
: `1 K: a8 n0 j$ W% A5 }8 d3. 如图4.3所示某简支梁跨长为6m,承受静力集中荷载,恒载标准值P=100kN(包括梁自重),活载标准值为F=130kN,钢材为Q345B钢,截面选用I50a,梁的容许挠度为l/300,梁的整体稳定满足要求,试验算该受弯构件设计是否合理。(10分)
( c/ E6 A" T3 y! W) d/ i已知: , ,Ix=46472cm4,Wx=1858.9cm3,Sx=1084.1cm3, tw=12mm,x=1.05,G=1.2,Q=1.4,
3 `# Z) h0 `, w) a( V* J 2 g; j8 \) q( C* S0 p, T* q
题4.3图' {* f0 e3 V% K( Z8 R
5 \( ~ |: r4 V0 l) L- Y8 R 0 1 2 3 4 5 6 7 8 92 o$ s q0 ?. W& u/ h _2 Y& b
40 0.899 0.895 0.891 0.887 0.882 0.878 0.874 0.870 0.865 0.861
% r" e9 P6 q, V- `( V% Q$ x50 0.856 0.852 0.847 0.842 0.838 0.833 0.828 0.823 0.818 0.8130 C, e, U0 [: C" {& |* I" w6 b
60 0.807 0.802 0.797 0.791 0.786 0.780 0.774 0.769 0.763 0.757
4 u/ [! V6 m8 l* f70 0.751 0.745 0.739 0.732 0.726 0.720 0.714 0.707 0.701 0.694
8 l/ h l5 u. f: U8 ~! U* r- ]80 0.688 0.681 0.675 0.668 0.661 0.655 0.648 0.641 0.635 0.628
5 A: J; a- E5 h6 S! }- T( P
) k* D( V4 v4 p* s6 C3 y8 c8 L3 Q. n& Y* T
( `2 P- S1 W6 g" B6 {( Z' w8 N; R# o; T! ]
4 o/ _, r! \4 n
. e0 {' {! e0 s9 B. H+ { @
. J4 c1 t5 S; B9 V5 J9 H; L/ |; a0 z% z/ }4 m1 U; A4 I. { R
) F+ q" j1 b) j# F4 B7 x
2 n9 W, T5 P- ]; k; @# J+ [
5 l `! _9 }7 Y' J8 S+ F
9 V8 O1 m5 L7 `/ S, U8 q) S
1 Y, w7 I- A- e E( G1 ?" G: {6 P3 X$ O& n" u
. ~3 Q6 G( W" O, _6 t/ S
2 \0 w& Y/ m y- ^* c0 h% U, O7 j- P( c8 z$ i) T. i+ a# [! f
. c, i0 @" [# n
( e- \ b! J( i# E, U1 |6 W) v- b4 P7 t: ]
, K+ N7 [/ ?" C4 w
) _/ {- z) e' r$ q, t4 ^ m. G3 R: \' V* s, k/ z
{9 \( Y; m! p1 d* K# K( r
4. 题4.4图所示为一轴心受压实腹构件,轴力设计值N=2000kN,钢材为Q345B,f=310N/mm2,fy=345N/mm2,b类截面,截面无削弱,试验算该构件的整体稳定性和刚度是否满足要求。(10分)已知:Ix=1.1345×108mm4,Iy=3.126×107mm4,A=8000mm2,
+ @0 `9 ]' u0 I5 s# C; h% e# c& M- F& H
$ R- J7 w$ [, C6 ?, E 题4.4图
) ~" K- ^2 |1 L
5 b% O+ c" U+ X }. x: q- ?8 p9 }7 k5 Y, \: I+ c o2 Q, p2 ^
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9 r+ X; I3 _4 L! h2 _
( c/ w1 f( e6 m7 r, B
' Y Z, Z6 i; r- s- l
$ U% D1 e6 H3 E" b; ], z6 j1 x
" _3 M+ s ?% B/ i s- [! l; [3 R" B$ {( j: Q' O1 C
$ s K& s) r. F- r3 ]) i$ @- V; [( m- f- ?# L' b
0 f' z/ T" w2 k) V, y
2 i& U/ `4 D5 c6 \2 w C5 U5 m: l( ^- k! n- E( q! s8 R2 U
% B3 f9 _' ]1 O) l G/ n
9 D' ^4 r. u7 f! p' b
, |$ r! K; p2 o2 c% L7 V$ y3 @4 j2 [# K* n
' i8 l( R# H+ i$ c3 O. n1 f+ \! O }7 `) H. g8 t ^# g
6 o( w( m# G$ r f' s
; G2 p5 M! r# L5 S1 M: [! r
1 h2 w: l6 W5 ~ [1 \1 Y
% \7 E/ [& l. u9 Z! U$ g( S8 G4 p, R1 M# E1 L1 H
6 K/ E) f: u p0 d+ @# g
/ W/ |' }* d+ z& y+ z' i" H' I
5. 如题4.5图所示偏心受压悬臂柱,钢材选用Q235B,翼缘为火焰切割边(b类截面),柱高6.6m,受压力 设计值N=1300kN,偏心距400mm。侧向支撑和截面如图示,试验算该柱平面内稳定和刚度是否满足要求(10分)9 d) b% C7 w4 g4 W- c
已知: , , ,
7 H! C) M! i4 l
" A6 r1 w* ^7 c. t. g 题4.5图$ P2 }8 x. r# m+ c& d& B
# e# p8 A' e/ ]3 [
9 x) ]8 ?/ p& q6 ^8 w, \5 `, S9 b
2 l$ c5 S( d6 L$ G/ c; B& k$ ^2 L/ x* ~9 C
- F/ U( M7 r% E
7 X: M0 X5 A. H; l/ \$ U# }
' B/ n" a/ J7 j* D' d) s, q1 Z# v& k# m' Y# ]
3 R/ F7 I% z6 F% J3 i9 f) U" H0 @0 F0 |
* N8 W1 Z% N+ d
! j0 v6 a& a) L1 K: G7 z! Q0 U( c( T. q; a
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% X1 r) L7 g6 E6 P6 ~0 t- `( a
' K! T! c# a, B7 d2 R9 B
7 L! H% D: ]1 v7 Z* L
1 a4 D6 d x# X6 V
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